由于气缸的冷热区段温差较大,过大的温差致使气缸产生了极不均匀的热变形。图3.40不同转速下气缸各参点处的轴向变形量从图3.40可以看出,气缸的热变形量是随着发动机转速的增加而增加的。对比图3.40和图3.41可以看出,前后端盖轴向距离变化的趋势与气缸轴向变形基本相同,并且数值变化比较小,这是由于前后端盖的温度较低,所以前后端盖的轴向变形量要小于气缸的轴向变形量。......
2025-09-29
1.剪切的概念和实用计算
(1)剪切的概念与实例
工程上一些连接构件,如常用的销(见图3-39)、螺栓(见图3-40)、平键等都是主要发生剪切变形的构件,称为剪切构件。这类构件的受力和变形情况,可概括为如图3-41 所示的简图,其受力特点是:作用于构件两侧面上横向外力的合力,大小相等、方向相反,作用线相距很近。在这样外力的作用下,其变形特点是:两力间的横截面发生相对错动。这种变形形式称为剪切,发生相对错动的截面称为剪切面。

图3-39 销钉连接
(a)销钉连接工作简图;(b)销钉的受力情况;(c)销钉截面的剪力

图3-40 螺栓连接
(a)螺栓连接工作简图;(b)螺栓的受力情况;(c)螺栓截面的剪力;(d)螺栓截面的应力
(2)剪切的实用计算
为了对构件进行剪切强度计算,必须先计算剪切面上的内力。现以图3-40(a)所示的螺栓为例进行分析。当两块钢板受拉时,螺栓的受力如图3-40(b)所示。若力F 过大,螺栓可能沿剪切面m-m 被剪断。为了求得剪切面上的内力,运用截面法将螺栓沿剪切面假想截开,如图3-40(c)所示,并取其中一部分研究。由于任一部分均保持平衡,故在剪切面内必然有与外力F 大小相等、方向相反的内力存在,这个内力称为剪力,它是剪切面上分布内力的合力。由平衡方程式ΣF=0,得FQ=F。
剪力在剪切面上分布的情况是比较复杂的,工程上通常采用以实验、经验为基础的实用计算法。在实用计算中,假定剪力在剪切面上均匀分布。前面轴向拉伸和压缩一节中,曾用正应力σ 表示单位面积上垂直于截面的内力;同样,对剪切构件,也可以用单位面积上平行截面的内力来衡量内力的聚集程度,称为切应力,以
表示,其单位与正应力一样。按假定算出的平均切应力称为名义切应力,一般简称为切应力,切应力在剪切面上的分布如图3-40(d)所示。所以剪切构件的切应力可按下式计算,即

图3-41 剪切变形示意图
![]()
式中,A 为剪切面面积(m2),FQ 为剪切面剪力(N)。
为了保证螺栓安全可靠工作,要求其工作时的切应力不得超过某一许用值。因此螺栓的剪切强度条件为
![]()
式中,[
]为材料许用切应力(Pa)。
式(3-23)虽然是以螺栓为例得出的,但也适用于其他剪切构件。
试验表明,一般情况下,材料的许用切应力[
]和许用拉应力[σ]有以下关系:
塑性材料:[
]=(0.6~0.8)[σ];
脆性材料:[
]=(0.8~1.0)[σ]。
运用强度条件,可以进行强度校核、设计截面面积和确定许可载荷等3 种强度问题的计算。
2.挤压的概念和实用计算
(1)挤压的概念与实例
构件在受到剪切作用的同时,往往还伴随着挤压作用。例如,图3-40(a)中的下层钢板,由于与螺栓圆柱面的相互压紧,在接触面上产生较大的压力,致使接触处的局部区域产生塑性变形,如图3-42 所示,这种现象称为挤压。此外,连接件的接触表面上也有类似现象。可见,连接件除了可能以剪切的形式遭到破坏外,也可能因挤压而被破坏。工程机械上常用的平键,经常发生挤压破坏。构件上产生挤压变形的接触面称为挤压面,挤压面上的压力称为挤压力,用Fj 表示。一般情况下,挤压面垂直于挤压力的作用线。
(2)挤压的实用计算
由挤压而引起的应力称为挤压应力,用σj 表示。挤压应力与直杆压缩中的压应力不同,压应力遍及整个受压杆件的内部,在横截面上是均匀分布的,而挤压应力则只限于接触面附近的区域,在接触面上的分布也比较复杂。像剪切的实用计算一样,挤压在工程上也采用实用计算方法,即假定在挤压面上应力是均匀分布的,如果以Fj 表示挤压面上的作用力,Aj 表示挤压面面积,则
![]()
于是,建立挤压强度条件为
![]()
式中,[σj]为材料的许用挤压应力,其数值由试验确定,可从有关设计手册中查到,一般可取:(https://www.chuimin.cn)
塑性材料:[σj]=(1.5~2.5)[σ];
脆性材料:[σj]=(0.9~1.5)[σ]。
关于挤压面面积Aj 的计算,要根据接触面的具体情况而定。对于螺栓、铆钉等连接件,挤压时接触面为半圆柱面,如图3-43(a)所示。但在计算挤压应力时,挤压面积采用实际接触面在垂直于挤压力方向的平面上的投影面积,如图3-43(c)所示的ABCD 面积。这是因为从理论分析得知,在半圆柱挤压面上,挤压应力分布如图3-43(b)所示,最大挤压应力在半圆柱圆弧的中点处,其值与按正投影面积计算结果相近。对于键连接,其接触面是平面,故挤压面的计算面积就是接触面的面积。

图3-42 挤压变形

图3-43 圆柱零件挤压图面积的确定
(a)半圆柱面受挤压力作用;(b)圆柱面挤压应力的分布;(c)圆柱零件的挤压面积
【例3-12】 铸铁带轮用平键与轴连接,如图3-44(a)所示。传递的力偶矩T=350 N·m,轴的直径d=40 mm,平键尺寸b×h=12 mm×8 mm,初步确定键长l=35 mm,键的材料为45 钢,许用切应力 [
]=60 MPa,许用挤压应力 [σj]=100 MPa。铸铁的许用挤压应力[σj]=80 MPa。试校核键连接的强度。
解:以轴(包括平键)为研究对象,其受力图如图3-44(b)所示,根据平衡条件可得

1)校核键的剪切强度。平键的受力情况如图3-44(c)所示,此时剪切面上的剪力为
![]()
![]()
剪切面面积为
所以,平键的工作切应力为
![]()
满足剪切强度条件。

图3-44 平键的受力分析
2)校核挤压强度。由于铸铁的许用挤压应力小,所以取铸铁的许用挤压应力作为核算的依据。
带轮挤压面上的挤压力为
![]()
带轮的挤压面面积与键的挤压面面积相同,设带轮与键的接触高度为h/2,则挤压面面积为
![]()
故带轮的挤压应力为
![]()
不满足挤压强度条件。现需根据挤压强度条件重新确定键的长度。根据式(3-25)有
![]()
即hl/2≥Fj/ [σj],得键的长度
![]()
最后确定键的长度为55 mm。
相关文章
由于气缸的冷热区段温差较大,过大的温差致使气缸产生了极不均匀的热变形。图3.40不同转速下气缸各参点处的轴向变形量从图3.40可以看出,气缸的热变形量是随着发动机转速的增加而增加的。对比图3.40和图3.41可以看出,前后端盖轴向距离变化的趋势与气缸轴向变形基本相同,并且数值变化比较小,这是由于前后端盖的温度较低,所以前后端盖的轴向变形量要小于气缸的轴向变形量。......
2025-09-29
在应力场计算模型中,提取转子发动机各受热零部件在机械载荷下的轴向变形量。由此可以说明,气缸的轴向机械变形量主要是由螺栓预紧力引起的。再对比图3.37与图3.21,气缸的机械变形变化趋势与螺栓预紧力的变化趋势大致相同。图3.39参考点处的前后端盖参考点轴向距离变化分布根据上述机械变形计算结果可知,在螺栓预紧力和缸内气体压力的作用下,气缸轴向方向的尺寸会发生不同程度的减小。......
2025-09-29
图11.5剪切试验中倒装芯片试样的光学照片对电迁移对焊料接头剪切行为的影响进行研究,图11.5所示为倒装芯片键合到有机基板上的组件的光学照片,其中大的白色箭头为施加在芯片上推动芯片的力,并对芯片和电路板间的焊料接头产生剪切力。图11.6所示为第二组施加电迁移的试样断口俯视图的SEM照片。剪切试验中菊花链交替失效的现象表明电迁移通过阴极界面处的孔洞形成弱化了阴极界面,这与拉伸试验的结果类似。......
2025-09-29
首先以气缸作为分析对象,分析热-机耦合载荷下的轴向变形,同样以螺栓孔附近点1~11为参考点来表征气缸在轴向方向的变形量。小型转子发动机零部件在热-机耦合载荷下的变形主要是归因于热载荷作用,故气缸和前后端盖的变形趋势和变形原因与热载荷下变形保持一致,只是对应参考点上的变形量数值稍大于热载荷下的变形量。图3.42气缸参考点的轴向变形分布从图3.42可以看出,气缸在热机载荷下的变形量是随着发动机转速的增加而增加的。......
2025-09-29
图5-13 焊接变形的种类(一)纵向收缩变形工件沿焊缝长度方向的收缩叫纵向收缩变形。这种变形是由于坡口不对称,厚度方向上的热输入不同,金属填充量不同,使横向收缩变形在厚度方向上分布不均造成的。在对接、搭接、堆焊、T形接头的焊接时往往会产生角变形。弯曲变形可由焊缝的纵向收缩和横向收缩共同作用引起或单一作用引起。......
2025-09-29
一般索氏体组织淬火后的变形量小于珠光体组织,粒状珠光体的变形量小于片状珠光体。夹杂物和带状组织对淬火变形也有影响。冷速越快,则淬火应力越大,变形也相应增大。图3-30结构对称、形状简单的典型工件的淬火变形规律3.组织应力引起的变形组织应力引起的变形也产生在早期组织应力最大时刻。例如,长圆柱体组织应力引起的变形是长度伸长、直径缩小。......
2025-09-29
当设计保证率确定后,各项工程的规模就依据来水与用水的情况,经分析计算来确定。因此,在规划设计阶段,必须首先掌握工程所在地的来水情况,需要对工程建成后相当长时期内的年径流量的年际、年内变化规律作出概率预估。综上所述,设计年径流分析计算的目的就是为水利工程规划设计和运行管理以及水资源供需分析等提供主要依据——来水资料。推求上述两种形式的来水,统称为设计年径流计算。......
2025-09-29
相关推荐